Введение 6

Скачать 0.9 Mb.

Название	Введение 6
страница	4/7
Тип	Обзор

rykovodstvo.ru > Руководство эксплуатация > Обзор

1 2 3 4 5 6 7

4. РАСЧЁТНАЯ ЧАСТЬ

4.1. Материальные расчеты по экспериментальным данным.

Главными задачами являлись: определение долей получаемой вторичной топливной продукции, исследование путей использования получаемой вторичной продукции, для компенсации энергозатрат на проведение пиролиза, определение удельных энергозатрат на пиролизную утилизацию использованной комбинированной тары.

Экспериментальные исследования выполнялись путём проведения процесса пиролиза промасленной ветоши при температурах 530°C, и избыточном давлении 0,2 МПа внутри реактора.

Исследования проводились с отходами массой– 0,1 кг.

Предварительные эксперименты, показали, что выход продуктов при Р_изб = 0,2 МПа, Т= 530°С, составляет:

- газового топлива: G_г =55,5г =55,5%

- жидкого топлива: G_жт =20г =20,0%

- твердый остаток: G_т=22,5г=22,5%

- вода: G_в=2г=2%

4.2. Материальный расчет по производительности проектируемой установки.

Приход сырья на пиролиз: G_с1=250 кг/ч = 0, 07 кг/с.

G_г =0,55 · G_с1 = 0,55 • 0, 07 = 0, 038 кг/с,

где G_г – производительность по газовому топливу, кг/с.

G_жт = 0,2 • G_с1 = 0,2• 0, 07 = 0, 014 кг/с,

где G_жт – производительность по жидкому топливу, кг/с.

G_т =0,225 • G_с1 = 0,225• 0, 07 = 0, 016 кг/с,

где G_т– производительность по твердому остатку, кг/с.

G_в =0,02 • G_с1 =0,02 • 0, 07=0,0014 кг/с,

где G_в– производительность по пиролизной воде, кг/с.

G_с1= G_г + G_жт + G_т + G_в = 0, 038 +0, 014 +0, 016+0,0014 = 0,07 кг/с.

4.3. Расчеты для реактора производственного вида.

4.3.1. Расчет объема реактора.

Производительность по исходному сырью G_C, кг/ч –250;

Время пиролизной переработки τ_пир, ч – 0,2÷0,3; оно же является временем пребывания отходов в реакторе.

М_с -Масса сырья в реакторе ;

М_с=G_с ·τ_пир; (10)

М_с=250·(0,2÷0,3)=70кг

При плотности сырья ρ_с ≈ 550кг/м³ объем реактора будет равен:

(11)

где φ=0,6 – коэффициент заполнения

Примем диаметр реактора D_р=406мм,

тогда его длина составит:

(12)

С учетом резерва(необходимого для более полного разложения ветоши ) принимаем L_р=1,7м, тогда

D_p=

D_p=

=0,366м

Примем диаметр реактора D_p=0,406м

$c:\users\user\desktop\tetrapac диплом\новый точечный рисунок.bmp$

Рисунок – 4.1. Расчетная схема реактора

4.3.2. Определение параметров привода реактора.

Привод мешалки со скребками, установленными под углом 25° к оси реактора, приведен на рис.4.1.

Число лопастей (двойных) по длине реактора равно:

(13)

где t=120мм – шаг лопастей.

Где t=200мм – шаг лопастей.

Так как в каждом ряду 6 скребков, поэтому всего скребков (лопастей),

то число лопастей будет равно:

Z₁ = 6• 12,5= 75 шт.

Скорость перемещения материала вдоль реактора исходя из принятых L_р и τ_пир составит:

(14)

С другой стороны:

Где s₁- перемещение материала за 1 оборот вала

Число оборотов вала мешалки для прохождения материала на пути

составит:

(15)

Подбираем предварительно мотор-редуктор МП_з2-31,5, у которого частота вращения на выходе n_в=18об/мин.

Мощность привода мешалки-шнека определяем следующим образом:

Мощность N_р(кВт) привода расходуется на преодоление сопротивления лопастей при ворошении материала в реакторе N₁, на его перемещение вдоль реактора N₂, на сопротивление в опорах N₃.

При общем КПД привода η_пр=0,93 имеем(стандартное оборудование):

(16)

Мощность N₁, расходуемая на подъем материала лопастями (в основном их скребками) на высоту h, равную, примерно, 0,6D_р, т.е.

(17)

площадь поперечного сечения скребка F_ск (м²) в плоскости, перпендикулярной оси вращения скребка равна:

(18)

где h_ск=0,05 – высота скребка, м;

l_ск=0,1 – длина скребка, м.

В подъеме материала в реакторе участвуют одновременно около 1/3 скребков, т.е.

(19)

Определим окружное усилие

(20)

где g – ускорение свободного падения, м/с².

Крутящий момент М_кр (Н·м), расходуемый на этот подъем, равен

(21)

где R_h – радиус подъема, м.

Равный:

(22)

При частоте вращения n_в=18 угловая скорость вращения вала ω_в будет равна

(23)

а искомая мощность составит

(24)

Ввиду отсутствия точного метода расчёта

увеличим полученную величину N_р в 2 раза, тогда:

Найдём мощность двигателя, затрачиваемую в опорах вала.

(25)

где

≈600Н вес вала реактора;

f – коэффициент трения скольжения скольжения вала в чугунной опоре;

- диаметр вала в опоре.

Мощность в Вт электродвигателя в приводе мешалки равна

где

=0,9

η_м.р=0,8 – КПД мотор-редуктора.

Окончательно по n_в и N_дв с учетом М_кр выбираем мотор-редуктор ЗМВ-125 с номинальной мощностью N_дв = 0,55 кВт.

Со следующими данными:

Момент на выходном валу (М_кр ), Н• м – 188,5 ,

Частота вращения выходного вала (n_в), об/мин -6,3 ,

Масса мотор-редуктора, кг – 45кг.

4.4. Расчёт конденсатора

В реактор поступает сырьё в размере 250 кг/ч, из них 22,5% (56,25кг/ч) выводится из реактора в виде твёрдого остатка, а 77,5% (193,75кг/ч) поступает в конденсаторы.

В конденсаторе смесь паров воды и углеводородов охлаждается от 420 ⁰C до 60 ⁰С, при которой неконденсирующаяся часть пирогаза в количестве 137,5 кг/ч (55,5%), выходит из аппарата в газообразном состоянии, а паровая в количестве 50 кг/ч (20 %) выходит из аппарата в жидком состоянии и представляет собой смесь воды и углеводородов.

Паровая часть неоднородна: конденсация начинается при температуре 420⁰С и завершается при 60 ⁰С. Следовательно, в конденсаторе отводится теплота конденсации конденсируемой части пирогаза в интервале температур 420⁰С – 60⁰С и охлаждение конденсата от 60⁰С до 40⁰С.

Теплоту, отдаваемую в конденсаторе неконденсирующейся частью пирогаза,

находим по формуле

, (48)

где

средняя удельная теплоемкость неконденсирующейся части пирогаза,

;

массовый расход неконденсирующейся части пирогаза,

;

начальная температура неконденсирующейся части пирогаза,

;

конечная температура неконденсирующейся части пирогаза,

Теплоту, отдаваемую в конденсаторе конденсирующейся смесью воды и углеводородов,

находим по формуле

, (49)

где

теплота конденсации конденсирующейся смеси воды и углеводородов,

массовый расход конденсирующейся смеси воды и углеводородов,

Теплоту, отдаваемую жидкой фракцией в конденсаторе при ее охлаждении от 60 ⁰С до 40 ⁰С,

определяем по формуле

, (50)

где

теплоемкость конденсата,

Определяем суммарное количество тепловой энергии, отводимой в конденсаторе,

по формуле

(51)

Примем К=70 Вт/(м³К), так как, во-первых диаметр труб в нашем аппарате равен 50 мм, а не 20 мм, как у стандартных, во-вторых, стандартные теплообменники с воздушным охлаждением предназначены для охлаждения жидкостей, а в нашем случае сначала конденсируется паровая часть пирогаза, а потом уже охлаждается конденсат, причем это охлаждение протекает не в объеме, а в пленке, стекающей по стенке трубы.

(52)

Находим t_ср:

Т_ПГС.Н. = 420 С  Т_ПГС.К. = 60 С

Т_В.К. = 60 С  Т_В.Н. = 22 С

____________________________

Т_Б = 360 С Т_М = 38 С

(53)

С

отсюда,

м².

Определим расход воздуха

Т_Н = 22 С, Т_К = 60С

, (54)

где

кг/м³ – плотность воздуха при средней его температуре (60+22)/2 = 41 С.

С_В = 1,09 кДж/(кгК) – средняя удельная теплоемкость воздуха.

м³/с = 1240 м³/ч.= 4250 м³/ч.

Выбираем осевой вентилятор марки ВР-14-320-4С.рис.4.2 с характеристиками:

Двигатель

а. Типоразмер АИР63В4

б. Мощность 0,37 кВт

Частота вращения рабочего колеса, синхронная, 1320 об/мин
Параметры в рабочей зоне

а. Производительность, 4200-6500 м³/ч

б. Полное давление, 145-750 Па

Масса вентилятора 26 кг

В табл.4.2. приведены габаритные размеры вентилятора ВР-14-3204С. Таблица 4.2 – габаритные размеры вентилятора ВО-06-300-4С.

Марка вентилятора	D	D1	D2	D3	d	d2	А	Bmax	b	C	H	h	N
ВР-14-320-5	500	510	535	560	10	12	450	406	260	155	628	335	8

$e:\vo-14-320gabarit.gif$

Рисунок 4.2 – Схема вентилятора.

При использовании гладких труб

D_вент = 0,4м, принимаем D_вх = 0,6м.

Поверхность теплообмена одной трубки

F₁ = ·d_н·l,

где d_н – наружный диаметр трубки, равен 0,057 м²;

l – длина трубки, равна 0,6 м.

Изображение секции теплообменника приведена на рис.4.3.

$d:\нужно!!!\paxan\дп\саликов диплом\диплом\писанина\вспомагательные файлы\трубная решётка.jpg$

Рисунок 4.3. – Схема секции теплообменника.

F₁ = 3,14·0,57·0,6 = 0,107 м²

Площадь теплообмена в одном ряду

F_1ряд = F₁*n_ряд,

где n_ряд=18 штук

F_1ряд = 0,107·18= 1,926 м².

Количество секций теплообмена найдём по формуле:

n_c=0,5·F/ F_1ряд

n_c=0,5·1,055/1,926=0,28 ряда

Принимаем количество секций равное n_c=1 шт.

Произведем уточненный расчет.

,

где ₁ – коэффициент теплоотдачи

r_з – термические сопротивления загрязнений

_ст – толщина стенки трубки

_ст – теплопроводность

_пр – приведенный коэффициент теплоотдачи

К_ор – коэффициент оребрения.

,

где

– коэффициент угла атаки, принимаем

=0,6.

,

где  - скорость воздуха, принимаем равной 9 м/с;

d_н – наружный диаметр труб, d_н=0,057м;

_в – плотность воздуха, _в = 1,124 кг/м^3;

 - вязкость,  = 3·10^-5 Па*с.

Рассчитаем критерия Pr

,

где с – удельная теплоемкость, которую принимаем равной 1005Дж/(кг*К) [17].

Определяем коэффициенты теплоотдачи

_пр = С₁₂

₂ = С₂_в(_в / _в)^0,65Pr^0,35

Принимаем К_ор = 9 и соответственно С₁ = 0,83 и С₂ = 0,5

₂ = 0,5·0,56·(9·1,124 / 3·10^-5)^0,65·0,054^0,35 = 395 Вт/(м²·К)

_пр = 0,83·395 = 327,85 Вт/(м²·К).

Принимаем С = 0,21 и n = 0,65

Принимаем  = 0,03

Вт/(м²·К)

Вт/(м³·К)

В результате расчёта, можно сделать вывод, что приближение мы приняли верно, K=64≈70.

4.5 Расчет цилиндрической обечайки под действием внутреннего
избыточного давления

4.5.1. Толщина стенки определяется по формуле:

S

S_R + c,

S_R=

Рисунок 4.4- Схема расчета цилиндрической обечайки под действием избыточного внутреннего давления

где p_R - расчетное внутреннее избыточное давление, МПа

D_вн - внутренний диаметр аппарата, м;

- допустимое напряжение материала, МПа;

 - коэффициент сварного шва.

S - исполнительная толщина стенки, м;

с - величина суммарной прибавки, м:

S_R - расчетная толщина стенки, м.

S_R =

м.

с = с₁ + с₂ + с₃,

где с₁ - прибавка на коррозию, м, с₁ = n^.=0,1^.10^-3.12=1,2^.10^-3 м;

где: n=0,1^.10^-3 м/год - величина коррозии в год;

τ=12 лет - время эксплуатации аппарата;

с₂ - прибавка на эрозию, м, с₂=0;

с₃ - минусовой допуск на материал, м. Значения минусового допуска определяем по [25] в зависимости от толщины стенки, с₃=0,4^.10^-3 м.

Подставив цифровые значения получим:

с=1,2+0+0,4=1,6·10^-3 м.

Подставим полученное значение в формулу (67):

S

0,772·10^-3 +1,6·10^-3 = 2,37·10^-3 м.

По сортаменту принимаем толщину стенки цилиндрической обечайки S =4^.10^-3м.

Допускаемое давление определяем по формуле

[p] =

[p] =

=2,3МПа > 0,2МПа

Условие выполняется, а значит толщина выбрана верно.

4.6. Тепловые расчеты.

4.6.1. Тепловые расчеты по экспериментальным исследованиям.

Количество теплоты, выделившиеся во время эксперимента при прохождении электрического тока, ккал/ч 4,19 кДж/ч = 4190 Дж/с = =1,1639Вт.

Уравнение теплового баланса:

Q_пир• М_с = q_пир+ Q_пот ,

где Q_эл - электрическая мощность;

q_пир - удельная теплота пиролиза;

Q_пот - тепловые потери;

М_с – масса сырья в реакторе (100 гр.),

Q_эл= η_эл • U²/ R_t ,

где U – напряжение, следует из эксперимента U= 120 В,

R_t – сопротивление проводника, Ом.

η_эл - η_эл= 0,9

R_t = R₀ (1+ β• t) =26,5 (1+ 1,7• 10^-4,•460)= 28,57 Ом,

где R₀ – сопротивление при 0 °С, следует из эксперимента R₀=26,5 Ом,

β – температурный коэффициент сопротивления, β=1,7• 10^-4,

t – температура проводника, примем из эксперимента t=460 °С.

Q_эл= η_эл • U²/ R_t=0,9• 120²/28,57=453 Вт = 0,453 кВт,

Q_пир= U²• τ_пир• η_эл / R_t= 120²• 720 • 0,9/ 28,57=0,326 МДж,

где 720 с.- время прохождения электрического тока в период пиролиза отходов потребительской комбинированной тары(τ_пир =720 с).

Определим потери теплоты в окружающую среду для экспериментальной установки.

Определим площади поверхности крышки F₁, рубашки F₂ и днища F₃:

F₁= F₃= П/4 • b² = 0,785 • 0,08² = 0, 01 м²,

где b – эквивалентный диаметр крышки и днища, b=П/π=0,26/3,14=0,08 м.

F₂ = π• b₂• l₂= 3, 14• 0, 11• 0,23= 0,08 м²,

где b₂ – эквивалентный диаметр рубашки, b=П/π =0,35/3,14=0,11 м,

l₂ – длина рубашки, l₂ = 0, 23 м.

$c:\documents and settings\юрий\рабочий стол\реактор мар.jpg$

Рисунок 4.5 - Схема экспериментального реактора

Определим потери теплоты от крышки Q₁, рубашки Q₂ и днища Q₃:

Q = α• F• (t_ст – t_возд),

где t_ст – температура стенки поверхности излучения, °С,

t_возд – температура воздуха, 20 °С,

F – площадь поверхности излучения теплоты, м²,

α – суммарный коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией,

Вт / (м² • К),

α = 9,3 + 0,058• t_ст

α₁ = 9,3 + 0,058• 250 = 23,8 Вт / (м² • К),

α₂ = 9,3 + 0,058• 120 = 16,3 Вт / (м² • К),

α₃ = 9,3 + 0,058• 180 = 20,9 Вт / (м² • К).

Определим потери теплоты:

Q₁ = 23, 8• 0, 01• (250– 20) = 54, 74 Вт,

Q₂ = 16,3• 0,08• (120– 20) = 130,4 Вт,

Q₃ = 19,44• 0,01• (180– 20) = 31,04 Вт.

Общая потеря теплоты аппаратом:

= Q₁ + Q₂+ Q₃ = 31,04+ 130,4+ 54,74= 216,18 Вт.

Тепловые потери составляют Q_пот =

• τ_пир = 216,18 • 720 = 0,155МДж,

где τ_пир – время пиролиза , 720 с.

В % составляет Q_пот=0,155• 100/0,326=45,7%,

Удельная теплота пиролиза для М_с = 0,1 кг :

q_пир = (Q_пир- Q_пот) /М_с = (0,326- 0,155) / 0,1=1,71 примем 2 МДж/кг, так как расчет приближенный.

4.4.2. Тепловые расчеты для проектируемой установки.

Расход теплоты.

$c:\users\user\desktop\tetrapac диплом\новый точечный рисунок.bmp$

Рисунок 4.6 - Схема реактора производственного вида

Исходные данные:

Расход теплоты при Р= 0,2 МПа и G_с = 250 кг/ч= 0,0694 кг/с:

- на пиролиз Q_пир. = q_пир • М = 2• 0,0694 = 138 кВт,

- на потери в окружающую среду

Определим площади поверхности крышки F_кр, рубашки F_р и днища F_дн:

F_кр= 2• π• R= 2• 3,14• 0,2 = 1,26 м²,

где R – радиус крышки , R =0,2 м.

F_р = 2• π• R_р • Н= 2• 3, 14• 0,2• 1,7= 2,14 м²,

где R_р – радиус рубашки, R _р=0,25 м,

Н– длина рубашки, Н = 1,7 м.

F_дн= 2• π• R_дн= 2• 3,14• 0,25 = 1, 57 м²,

где R – радиус днища рубашки , R =0,25 м.

Определим потери теплоты от крышки Q_кр, рубашки Q_р и днища Q_дн:

Q = α• F• (t_ст – t_возд),

где t_ст – температура стенки поверхности излучения, °С,

t_возд – температура воздуха, 25 °С,

F – площадь поверхности излучения теплоты, м²,

F= F_кр+F_р + F_дн= 1,26 +2,14 +1, 57 =4,97 м²

α – суммарный коэффициент теплоотдачи лучеиспусканием и конвекцией,Вт / (м² • К),

α = α _л + α_к ,

α_л = 9,74 + 0,07• (t_ст – t_возд),

α_л = 9,74 + 0,07• (45 – 25) = 11,14 Вт / (м² • К),

α_к – при естественном излучении,

α_к = 1,16

= 1,16 •

=2,45 Вт / (м² • К),

α = 11,14 + 2,45 = 13,6 =14 Вт / (м² • К),

Определим потери теплоты:

Q_пот = 14• 4,97• (45– 25) = 1,39 кВт

Тепловое потребление составляет

Q_сум = Q_пир. + Q_пот. = 138+ 1,39=139,39 кВт.

Приход теплоты.

Приход теплоты при Р= 0,2 МПа и G_с = 250 кг/ч= 0,0694 кг/с:

- от сжигания газового топлива:

Q_г = G_с• q_г / ρ= 0, 038• 10/ 0, 73 = 522,88кВт,

где G_с - производительность по газовому топливу, кг/с,

q_г - удельная теплота сгорания газового топлива, q_г = 10 МДж/м³[ 6 ],

ρ – плотность газового топлива, ρ= 0,73 кг/м³ [ 6 ].

- от сжигания жидкого топлива:

Q_ж = G_ж• q_ж • η= 0, 0138• 35• 0,9 = 437,22 кВт,

- теплота сгорания жидкого топлива, q_ж = 35 МДж/кг [ 6 ], η – КПД, η= 0.9 .

Q_СУМ = Q_г + Q_ж = 522,88+437,22 = 960,1 кВт.

Остаётся для реализации стороннему потребителю пирогаза

∆Q = Q_г - Q_сум =522,88– 139,39=383,49 кВт.

_{что соответствует}

5. БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА

В настоящей работе рассматривается установка для пиролизной переработки испльзованной комбинированной тары. И факторы, негативно влияющие на физическое и психологическое состояние человека.

К опасным факторам следует отнести: высокую температуру, шум, вибрацию, поражение электрическим током.

5.1. Анализ опасных и вредных производственных факторов

5.1.1. Физические факторы

Персонал, обслуживающий установку, подвержен неблагоприятным воздействиям влажности и высоких температур ,фактические значения микроклимата являются неблагоприятными. Для устранения данной проблемы необходимо применить рациональный режим труда и отдыха, а также помещение КИП (с оптимальными условиям) для отдыха. Оптимальные условия (категории работ IIа) представлены в табл.5. 1.

СанПиН 2.2,4.548-96

Таблица 5.1 - Микроклиматические условия на производстве для IIа категория тяжести работы.

Оптимальные значения параметров микроклимата
Температура, ˚С		Относительная влажность воздуха, %		Скорости движения воздуха, м/с
Теплый период	Холодный период	Теплый период	Холодный период	Теплый период	Холодный период
21..23	18..20	40..60	40..60	0,3	0,2

Одним из важнейших элементов благоприятных условий труда является рациональное освещение помещений и рабочих мест. Проектом предусмотрено использование естественного бокового двустороннего освещения с КЕО 1,2 % и искусственной освещенности 300 лк.

Так же должно быть предусмотрено аварийное освещение, которое предназначено для обеспечения освещенности производственного помещения при отключении рабочего освещения и дополнительные светильники ,использующиеся для наружного освещения.

Таблица 5.2 - Характеристика освещения производственного помещения СНаП23-05-95

Разряд зрительных работ	Естественное освещение			Искусственное освещение
Разряд зрительных работ	Система освещения	К.Е.О., %	Нормативная освещенность	Тип светильников
1	2	3	4	5
III	боковое, двустороннее	1,2	300	ЛСП02

На трудоспособность и здоровье человека влияет освещенность участка, которая достигается путем применения естественного и искусственного освещения. Уровень нормативной освещенности определяется разрядом зрительных работ. При ремонтных работах рекомендуется использовать переносную светотехнику. При нахождении обслуживающего персонала на улице в темное время суток освещение осуществляется прожекторами. Минимальная освещенность наружной установки 20 лк. Наружное освещение должно иметь управление, независимое от управления освещением внутри зданий. Характеристика освещения помещения КИП представлена в табл.5. 2.

Спроектированное и рационально выполненное в соответствии с нормативными требованиям освещение помещений оказывает положительное психофизиологическое воздействие на работающих, способствует повышению эффективности и безопасности труда, снижает утомление и травматизм, сохраняет высокую работоспособность.

Источником шума являются вентилятор, электродвигатели, шредер и электронасос. Допустимые уровни параметров шума, таких как уровень звукового давления и уровень интенсивности звука, нормируются согласно СН 2,4/2.1.8.562-96. На постоянных рабочих местах в производственных помещениях и на территории предприятий допускаются следующие уровни звукового давления (табл.5.3).

Источником интенсивного шума является шредер.

Таблица 5.3 – Допустимые уровни шума

Наименование параметров	Значение параметров
Среднегеометрическая частота октавных полос, Гц	63	125	250	500	1000	2000	4000	8000
Макс. Допустимый уровень звукового давления, дБ	95	87	82	78	75	73	71	64
Фактические значения уровня звукового давления, дБ	84	80	78	76	69	64	62	61

Видим из табл.3, что уровень звукового давления на производственной площадке меньше допустимых значений, приведеных в СНиП 23-03-2003 (90 дБА при работе с 7:00 до 23:00), следовательно, применение средств индивидуальной защиты не является обязательным.

При работе проектируемого оборудования учтём, что при некачественном монтаже даже малошумное оборудование становится источником интенсивного шума. В связи с этим проверяют работу подшипников в приводах устройств, устранять удары и биения при вращении деталей, прочно закреплять кожухи, ограждения. Проводят организационно-технические мероприятия, заключающиеся в своевременном ремонте, смазке оборудования, рациональной организации режима труда.

Основными методами борьбы с шумом являются:

Уменьшение шума в источнике его возникновения (точность изготовления узлов, замена стальных шестерен пластмассовыми и т.д.), звукопоглощение (применение материалов из минерального войлока, стекловаты, поролона и т.д.), звукоизоляция, звукоизолирующие конструкции изготавливаются из плотного материала (металл, дерево, пластмасса), рациональное размещение оборудования, имеющего интенсивные источники шума.Коллективные средства защиты от шума. К ним относятся устройства: оградительные; звукоизолирующие; звукопоглощающие; глушители шума; автоматического контроля и сигнализации; дистанционного управления.

Данная установка относится ко 2-й категории (ГОСТ 12.1.038-82 с изменениями 1996г.) по возможности поражения электрическим током. Для предотвращения случаев электротравматизма необходимо выполнить следующие мероприятия: поместить электрощит таким образом, чтобы токоведущие части, находящиеся под напряжением, были недоступны для случайного прикосновения, что достигается путем ограждения, заключения в специальную изолированную оболочку.

Основными мерами защиты от поражения током являются: обеспечение недоступности токоведущих частей, находящихся под напряжением, для случайного прикосновения; электрическое разделение сети; устранение опасности поражения при появлении напряжения на корпусах, кожухах и других частях электрооборудования.

Электрическая изоляция токоведущих частей (Rиз ≥ 0,5 МОм, в помещении КИП качество изоляции проверяют 1 раз в год, а на производственной площадке 2 раза в год; защитное заземление (Rзаз≤4,0 Ом); защитное зануление (при защите предохранителями обеспечивается k≥3); использование средств индивидуальной защиты (резиновые перчатки, диэлектрические коврики); защитное отключение, обеспечивающее автоматическое отключение (время действия 0,1 – 0,2 с.) электродвигателей при замыканиях и неисправностях; изоляцию токоведущих частей; оградительные устройства, применяемые для исключения даже случайных прикосновений к токоведущим частям установки.

Разбор, чистку, смазку любого оборудования необходимо производить только при полной остановке машины и отключения от источников электроэнергии.

5.1.2 Химические ОВПФ.

К химическим ОВПФ относятся следующие вещества: оксид углерода, метан - превышение ПДК которых ведет к опасным патологиям. Характеристики химических факторов данных веществ представлены в табл. 5.4.

Во избежание различных видов опасностей, связанных с эксплуатацией установки, обслуживающий персонал должен следовать инструкции и использовать необходимые средства индивидуальной защиты.

1 2 3 4 5 6 7

	Введение 3 введение 3 Современное состояние и использование территории подгорненского сельского поселения 7		Оглавление введение ...
	Методические рекомендации 8 Введение 10 часть первая введение в специальность.... Учебник предназначен для студентов высших учебных заведений, учащихся техникумов и колледжей, изучающих адаптивную физическую культуру,...		Методические рекомендации 8 Введение 10 часть первая введение в специальность.... Учебник предназначен для студентов высших учебных заведений, учащихся техникумов и колледжей, изучающих адаптивную физическую культуру,...
	Урок I введение Добро пожаловать! Перед вами не просто очередное введение в «магию» Перед вами – не просто очередное введение в «магию», равно как и не наспех напечатанная книга для широкого круга читателей, где вы...		Курс лекций Ставрополь, 2015 содержание стр. Введение лекция Введение... Лекция 5: Приборы и приспособления для обнаружения и регистрации ионизирующих излучений
	М. В. Кардашева введение в технологию продуктов питания Учебно-методический комплекс предназначен для изучения теоретической части дисциплины «Введение в технологию продуктов питания» студентами...		Инструкция по эксплуатации введение Введение: Примите наши поздравления, Вы приобрели Температурную станцию с частотой сигнала 433 мгц, которая отображает время с секундами...
	Программа дисциплины «Введение в мировые финансы» для направления 080100. 62 «Экономика» Программа предназначена для преподавателей, ведущих данную дисциплину, учебных ассистентов и студентов специальности 080100. 62 «Экономика»,...		Семенович А. В. С 302 Введение в нейропсихологию детского возраста: Учебное пособие С 302 Введение в нейропсихологию детского возраста: Учебное пособие. — М.: Генезис, 2005. — 319 с.: ил
	Руководство исо/мэк 98-1: 2009 "Неопределенность измерения. Часть... Неопределенность измерения. Часть Введение в руководства по неопределенности измерения		Темы занятий Введение: цели курса, основные представления о научной... Введение: цели курса, основные представления о научной документации, о процессе ее разработки, об их качестве
	Предисловие введение		Введение оглавление
	Урок 34. Возвратные местоимения Дата проведения: Цели: введение и... Цели: введение и первичное закрепление грамматического материала по теме «Возвратные местоимения»; активизация лексических навыков...		Введение в психолингвистику Заключение

Введение 6

Похожие: