Задание на контрольную работу «Безопасность жизнедеятельности»
|
Скачать 3.3 Mb.
|
|
Примеры решения задач Задача 1.1. Определить сопротивление растеканию сложного заземления, состоящего из вертикальных стержневых заземлителей и горизонтальной полосы, соединяющей их в контур. Их размеры и размещение в земле показаны на рис. 1.1, Rдоп = 4 Ом.  Рис. 1.1. Размещение сложного заземлителя в земле Решение. По условиям задачи определяем:
  Ом;
  ;– число заземлителей с учетом коэффициента использования заземлителя nз, шт.,  – общее сопротивление вертикальных заземлителей   Ом;– длину полосы  см;– сопротивление полосы Rп, уложенной на глубину hп,   Ом;– сопротивление полосы R'п с учетом экранирования, Ом,   Ом;– сопротивление растеканию сложного заземлителя  Ом.Полученная величина сопротивления растеканию контура заземления ниже нормативного значения (Rдоп = 4 Ом). Задача 1.2. Рассчитать повторное заземление у конца воздушной линии напряжением 380/220 В с глухозаземленной нейтралью. Мощность питающего трансформатора – 100 кВА, грунт – чернозем; климатическая зона – III. Решение. В соответствии с ПУЭ [11] сопротивление повторного заземления при мощности питающего трансформатора 100 кВА не должно превышать 10 Ом. Удельное сопротивление чернозема принимаем равным 2  102 Омм. Повышающий коэффициент y для III климатической зоны и вертикальных заземлителей составляет 1,4; для горизонтальных – 2 (см. табл. 1.2).В качестве вертикальных заземлителей принимаем уголок 60 х 60 х 6 мм длиной 2,5 м. Сопротивление одиночного заземлителя растеканию зарядов с учетом преобразования формулы (1.2) определяем как   Ом.Количество заземлителей вычисляем по выражениям (1.3), (1.4): n = 84/10 = 8,4 шт.; с учетом коэффициента использования h о = 0,68 (табл. 1.3), n =12,35 » 13 шт. Намечаем размещение вертикальных заземлителей по периметру замкнутого контура на расстоянии друг от друга порядка 5 м (а = 5 м, а/  =2), расчетное сопротивление вертикальных заземлителей Rо.у.расч. = 84/13 = 6,46 Ом.Далее по формуле (1.6а) определяем длину соединяющей полосы L = 1,05 513 = 68,25 м, с учетом ответвления от контура до опоры принимаем L = 70 м. В качестве соединяющей все вертикальные заземлители полосы используем круглую сталь диаметром 8 мм. Глубину заложения горизонтальных соединений принимаем hп = 0,5 м.Сопротивление полосы RП = 0,366/70 2? 102 lg2702/0,0080,5 = 6,4 Ом [см. формулу (1.8)].Коэффициент использования горизонтального заземлителя h п = 0,344 (табл. 1.4). Следовательно, действительное сопротивление растеканию зарядов горизонтальных заземлителей определяется по формуле (1.9)  Ом.Сопротивление всего заземляющего контура определяем по формуле (1.10)  Ом.Полученная величина RСТ меньше нормативного значения (Rдоп = 10 Ом). 1.2. Расчет зануления на отключающую способность Расчет на отключающую способность проводят в следующей последовательности [8]. Расчетную схема см. на рис. 1.2.  Рис. 1.2. Расчетные схемы зануления на отключающую способность: а – полная; б – упрощенная Определяем значение тока короткого замыкания, А, по формуле
где I ном – номинальный ток плавкой вставки предохранителя или ток срабатывания автоматического выключателя (АВ), А; к – коэффициент кратности тока, к = 1,25  1,4 при АВ, имеющем отсечку; к = 36, если электроустановка защищается предохранителями или АВ с обратной зависимостью характеристики тока.Значение I к зависит от Uф и сопротивлений цепи, в том числе от активного и индуктивного сопротивлений трансформатора Rт и Хт, активных сопротивлений фазного и нулевых проводов Rф и Rн внешнего индуктивного сопротивления петли фазный провод – нулевой провод Хн и, наконец, сопротивлений заземления нейтрали трансформатора и повторного заземления нулевого провода rо и rн. Поскольку rо и rн, как правило, велики по сравнению с другими сопротивлениями цепи, можно не принимать во внимание параллельную ветвь, образованную ими. Тогда расчетная схема упростится, а ток I к определится по формуле  .Для упрощения можно применять приближенную формулу, в которой полные сопротивления трансформаторов rт и петли проводов фаза – нуль rп складываются:  .где rт =  .Тогда сопротивление петли, Ом,  . (1.12)Некоторая погрешность формулы (1.12) ужесточает требования к занулению, т.е. повышает условия безопасности, и поэтому применение ее допустимо. Расчетная формула получается из выражений (1.11) и (1.12) и имеет следующий вид:  (1.13)В ней неизвестным является лишь Rн. Значение rт для трансформаторов мощностью S< 1000 кВА со схемой соединения обмоток U /U о колеблется в пределах от 0,05 до 1,5 Ом и может определяться по эмпирической формуле  (1.14)где U – номинальное напряжение трансформатора со стороны, питающей сеть с занулением, кВ. У трансформаторов мощностью выше 1000 кВА rт имеет небольшое значение и им можно пренебречь. Значение Rф можно определить, если известно сечение фазного провода, которое находится из общего расчета электропроводки. Значение Хн, Ом/км, определяется по формуле
где D и r – расстояние между проводами и радиус проводов, см. В приближенных расчетах Хн принимают равным 0,3 Ом/км для внутренней проводки и 0,6 Ом/км для воздушной линии. При короткой линии или малом расстоянии между проводами, а также если проводка выполнена кабелем или в стальных трубах, значением Хн можно пренебречь. В простейшем случае, когда rт и Хн можно приравнять нулю, расчетное уравнение (1.13) упрощается:  (1. 16)Таким образом, задачей расчета является определение сопротивления нулевого провода Rн (точнее, полного сопротивления rп), при котором будет выполнено условие (1.14). В большинстве случаев вычисленное rп оказывается в несколько раз больше сопротивления фазного провода rф. Однако по условию допустимого нагрева нулевого провода и с целью снижения потенциала, возникающего на нем в период прохождения тока КЗ, ПУЭ требуют, чтобы проводимость нулевого провода была не менее 50% проводимости фазного провода. В соответствии с требованием ПУЭ расчет зануления на отключающую способность сводится к проверке выбранного сечения нулевого провода по уравнению (1.13). В тех случаях, когда для обеспечения необходимой величины тока I к требуется очень большая проводимость нулевого провода, должна применяться специальная защита, надежно отключающая поврежденную электроустановку при малых аварийных токах. Примеры решения задач Задача 1.3. Проверить, удовлетворяет ли отключающей способности по схеме выбранное сечение нулевого провода линии, показанной на рис. 1.2. Линия 380/220 В с медными проводами 3 х 25+1х16 мм2 питается от трансформатора 400 кВА (рис. 1.3).  Рис. 1.3. Схема питания линии 380/220 В Решение. Полное сопротивление петли фаза – нуль будет следующим: а) на 1 км по формуле (1.12)   Ом/км,где Хн – принято равным 0,6 Ом/км, а Rф и Rн взяты из справочника [ 9] ; б) на участке  1 = 0,2 км  Ом.Определяем rт трансформатора по выражению (1.14)  Ом.Ток короткого замыкания по (1.11): а) при пробое на корпус двигателя 1  А;б) при пробое на корпус двигателя 2  А.Необходимый для отключения ток короткого замыкания из (1.11): а) при пробое на корпус двигателя 1  А;б) при пробое на корпус двигателя 2  А.Следовательно, выбранная проводимость нулевого провода обеспечивает отключающую способность схемы. Задача 1.4. Перекачка наливных грузов осуществляется через стационарную эстакаду при помощи центробежного насоса 5НД, приводимого в действие трехфазным асинхронным электродвигателем с короткозамкнутым ротором мощностью 28 кВт. В трансформаторной подстанции, удаленной от эстакады на расстояние 130 м, установлен понижающий трансформатор мощностью 100 кВА на напряжении 380/220 В со схемой соединения обмоток Д/у. Питание насоса осуществляется по трехжильному кабелю типа АВГ. В качестве нулевого проводника предполагается использовать алюминиевую оболочку кабеля. Требуется определить ток плавкой вставки и проверить зануление на отключающую способность. Решение. Номинальный ток электродвигателя насоса [14] определяется как  (1.17)где Рном – мощность электродвигателя, кВт; Uл – линейное напряжение сети, В; cos j – коэффициент мощности, принимаем равным 0,7; h – коэффициент использования электроустановки, принимаем равным 0,8. Тогда  А.Пусковой ток двигателя составит [формула 1.11)]:  А.Номинальный ток плавкой вставки:  где a – коэффициент, зависящий от режима перегрузки предохранителя при пуске электродвигателя и типа предохранителя. Для предохранителей типа ПР-2 a = 3 при легком пусковом режиме и a = 2 при тяжелом пусковом режиме. Для электродвигателей насосов характерен легкий пусковой режим, поэтому  А.Выбираем ближайшую стандартную плавкую вставку на ток 160 А. Для расчета тока линии, равного номинальному току электродвигателя Iном = 76 А, по нагреву приемлемо сечение жил кабеля 3? 16 мм2. Проверяем плавкий предохранитель на срабатывание от тока короткого замыкания. Сопротивление фазного провода определяем как  Ом,Хф = 0 для меди. При сечении фазной жилы 25 мм2, сечении алюминиевой оболочки 46 мм2 сопротивление петли составляет  Ом;Хф=0 для алюминия; Хп=0 для кабельной прокладки. Тогда   А.Так как   , |
(1.11)
(1.15)Похожие:
 |
Минтранс россии) федеральное агентство воздушного транспорта (росавиация)... Безопасность жизнедеятельности: Программа, методические указания по изучению дисциплины и задания на контрольную работу / Университета... |
|
Контрольная работа включает в себя Изучив дисциплину «Техническая эксплуатация железнодорожного транспорта и безопасность движения» студенты четвертого курса специальности... |
|
Контрольная работа по дисциплине «русский язык и культура речи» Течение семестра индивидуальную контрольную работу, предусмотренную программой изучаемой дисциплины «Русский язык и культура речи».... |
|
Безопасность жизнедеятельности учебное пособие В настоящем учебном пособии впервые рассматривается прикладная направленность дисциплины «Безопасность жизнедеятельности» в сфере... |
 |
Безопасность жизнедеятельности часть 2 Безопасность технологического оборудования Безопасность жизнедеятельности. Ч. Безопасность технологического оборудования: Учебное пособие / Гимранов Ф. М., Гаврилов Е. Б |
|
Методические рекомендации к практическим работам по дисциплине «Безопасность жизнедеятельности» Учебная дисциплина «Безопасность жизнедеятельности» (БЖ) изучается студентами на третьем курсе. Студенты по окончанию курса сдают... |
|
Общие методические указания к изучению дисциплины “Безопасность жизнедеятельности”... Курс “Безопасность жизнедеятельности” относится к общепрофессиональным (базовым) |
|
Учебно-методический комплекс дисциплины «безопасность жизнедеятельности» Умкд «Безопасность жизнедеятельности» часть 1 составлен на основании типовой программы гос впо, гос №215 тех/бак от 23. 03. 2000... |
|
Электрозащитные средства. Их применение и конструкция Методические... Предназначены для выполнения лабораторной работы по курсу «Безопасность жизнедеятельности» |
|
Учебное пособие бжд безопасность жизнедеятельности Безопасность жизнедеятельности /Под редакцией д-ра экон наук, проф. С. Г. Плещица. Часть 2: Учебное пособие.– Спб.: Изд-во Спбгэу,... |
|
Курс лекций и материалы к занятиям на семинарах по дисциплине «безопасность... Введение (Глава 01) из учебника: «Безопасность жизнедеятельности»: учебник для вузов под ред. Белова С. В. М.: Высшая шк., 2004 –... |
|
Конспект лекций лаконично раскрывает содержание и структуру учебной... Безопасность жизнедеятельности : конспект лекций для студентов очной и заочной форм обучения / сост. В. М. Домашко; Южный федеральный... |
|
Рабочая программа дисциплины «безопасность жизнедеятельности» Направление подготовки «Безопасность жизнедеятельности»: Рабочая программа дисциплины / О. Г. Турлыбекова. – Челябинск: оу во «Южно-Уральский институт управления... |
|
Рабочая программа дисциплины безопасность жизнедеятельности квалификация (степень) выпускника Значение безопасности в современном мире. Безопасность и демография. Причины проявления опасности. Источники опасности, детерминизм... |
|
Российской федерации фгбоу впо «новгородский государственный университет... Безопасность жизнедеятельности. Методические рекомендации к практическим занятиям. Часть 2 /сост. Н. И. Николаева, Е. С. Минина,... |
|
Кафедра «охрана труда» положение о лаборатории «Экологическая безопасность и безопасность жизнедеятельности в чрезвычайных ситуациях» |