Правила и нормы проектирования сортировочных устройств на железных дорогах колеи 1520 мм
|
Скачать 1.73 Mb.
|
5. КОМПЛЕКСНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ ВЫСОТЫ И ПРОДОЛЬНОГО ПРОФИЛЯ СПУСКНОЙ ЧАСТИ ГОРКИ 5.1. Продольный профиль спускной части сортировочной горки повышенной, большой и средней мощности проектируется по условию обеспечения установленной в п. 4.9 скорости роспуска при соблюдении всех технических и технологических требований (см. приложение 1) и нормативов, предусмотрены в п. 4.13. При этом высота сортировочной горки определяется как сумма расчетных профильных высот элементов продольного профиля и проверяется по условию обеспечения пробега вагонов расчетной весовой категории при неблагоприятных условиях работы горки до расчетной точки. Расчетная точка (РТ) принимается на расчетном трудном сортировочном пути на расстоянии 50* м от выходного конца парковой тормозной позиции или от башмакосбрасывателя (при регулировании скорости отцепов на сортировочных путях тормозными башмаками). За расчетный трудный сортировочный путь принимается тот путь, на который по маршруту скатывания суммарная удельная работа всех сил сопротивления движению имеет наибольшее значение. Высота сортировочной горки (рис. 5.1) в пределах расчетной длины в общем виде может быть определена как сумма трех профильных высот расчетных участков: головного участка (между вершиной горки и началом I ТП) h1,среднего участка (между началом I ТП и началом пучковой ТП) h2,нижнего участка (между началом пучковой ТП и РТ) h3. Для сортировочных горок с одной тормозной позицией на спускной части высота горки определяется суммой профильных высот двух участков: головного h1 и нижнего h3. Профильная высота головного участка горки h1 (рис. 5.2, 5.3) должна определяться с учетом наиболее полного использования допускаемой скорости входа vвх расчетного бегуна ОХ на замедлители I ТП при благоприятных условиях скатывания. В этом случае  где vо — наибольшая начальная скорость скатывания ОХ (принимается 2,5 м/с); gox — ускорение свободного падения с учетом инерции вращающихся масс бегуна ОХ, м/с2;  — потери удельной энергии при преодолении основного удельного сопротивления движению и сопротивления стрелок и кривых в пределах головного участка l!f м эн. в.Параметры профиля головного участка и участка I ТП (положение вершины горки, длина и крутизна элементов) устанавливаются итерационными расчетами по условию обеспечения максимальных и по возможности равных значений расчетной скорости роспуска  (но не менее указанной в табл. 4.6) дляразделительных элементов этих участков. По требованию заказчика этот норматив может быть увеличен.    Для установления искомых параметров профиля варьируют положение вершины горки (ВГ) относительно плана горочной горловины L0 и точки перелома профиля (см. точку А на рис. 5.2). Продольный профиль определяют для каждого варианта шах конструкции головного участка, а значения vop —для разделительных элементов этого участка. Крутизну элементов рассчитывают с учетом технических и технологических ограничений, указанных в пп. 4.13 и 5.1. Расчет vop выполняется по условию обеспечения на каждом разделительном элементе достаточного интервала между расчетными бегунами, скатывающимися в расчетном сочетании (ОП-ОХ для ГБМ; ОП-Х для ГСМ) при неблагоприятных условиях скатывания. Необходимость отступления в проекте от установленных параметров профиля головного участка должна быть обоснована. Подобное отступление (увеличение длины этого участка) может потребоваться при установке путевых (напольных) устройств систем горочной автоматики и телемеханики существующих конструкций. Тогда положение вершины горки и минимальная длина головного участка 1I будут определяться условиями установки в путь указанных устройств, выбираемых в соответствии с настоящими Правилами и нормами или требованиями заказчика. Вариантные значения профильной высоты среднего участка h2 могут быть получены варьированием крутизны промежуточного элемента  (от конца IТП до начала пучковой тормозной позиции) в пределах  Минимальная крутизнапромежуточного элемента  принимается в соответствии с п.4.13, а значение /Tj определяется при расчете профиля головного участка.Начальное из числа возможных значение профильной высоты среднего участка h2н (см. рис. 5.1) определяется при минимальной крутизне промежуточного элемента  . Профильная высота нижнего участка спускной части горки h3 определяетсяглавным образом конструкцией плана горочной горловины и принятой крутизной элементов этого участка. Сумма профильных высот расчетных участков h1 h2 и h3 представляет собой один из возможных вариантов значений расчетной высоты сортировочной горки (см. рис. 5.1), м,  Высота сортировочной горки Нк и конструкция ее продольного профиля проверяются по условиям обеспечения требуемой дальности пробега расчетного бегуна, а также возможности реализации установленной скорости роспуска (см. п. 4.9). При отсутствии программ имитационного моделирования конструктивные и технологические расчеты по проверке качества запроектированного профиля спускной части горки выполняют анализом кривых скорости и времени скатывания очень плохого и очень хорошего бегунов при неблагоприятных и благоприятных условиях скатывания. Расчетная высота сортировочной горки по условию докатывания расчетного бегуна до РТ, м эн. в.,  где 1,75 — коэффициент отклонения расчетного значения суммы (h0CH + hCK + hce) от ее среднего значения;  — средние значения потери удельной энергии при преодолении сопротивлений движению (основного, от стрелок и кривых, воздушной среды и ветра), м эн. в.;hCH — потеря удельной энергии при преодолении сопротивления снега и инея, м эн. в.; ho — удельная энергия  , соответствующая установленной скорости роспуска Vор, м эн. в.Расчетная высота горки Нр определяется с учетом метеорологических данных, соответствующих расчетному месяцу неблагоприятных условий работы; - рассчитывают в соответствии с изложенными в п.4.11 методикой и условиями.Значение hCK определяется как сумма потерь удельной энергии при преодолении сопротивления движению от стрелок и кривых на отдельных расчетных участках горки  Определяют hCKi по формуле (4.14) при средней скорости скатывания, принимаемой для соответствующего участка по табл. 4.7. При проектировании горок в районе со сложными метеорологическими условиями (сильными и постоянными ветрами преимущественно одного направления) выполняют расчет высоты горки по условию докатывания расчетного бегуна до РТ:  Где  — среднее квадратичное отклонение величины общей потери удельной энергии при преодолении сопротивлений движению (основного, стрелок и кривых, воздушной среды и ветра), м эн. в.:  — средние квадратичные отклонения величины потери удельной энергии при преодолении соответствующих сопротивлений движению, м эн. в.:  — среднее квадратичное отклонение величины основного удельного сопротивления движению, принимаемого для вагонов расчетной весовой категории по табл. 4.1, кгс/тс; — рассчитывают по формуле (4.15);  —среднее квадратичное отклонение значений  дляi-ro расчетного участка, кгс/тс; li- —длина i-ro расчетного участка, м. Расчет  . выполняется с использованием распределениявероятностей (повторяемости) скорости ветра в каждом румбе:  Расчет выполняется по формуле (4.2), причем значения  учитываются только в румбах направлений ветра,встречных направлению скатывания. За искомую расчетную высоту горки по условию докатывания вагонов Нр принимается большее значение из рассчитанных по формулам (5.3) и (5.5). Возможные варианты расчетной высоты горки Нк должны соответствовать условию Нк > Нр. сли высота горки Нк, полученная при начальном значении профильной высоты среднего участка h2 (см. п. 5.1), меньше расчетной высоты по условию докатывания Нр , то необходимо установить минимальную профильную высоту среднего участка по условию Нк = Нр. Профильная высота  Полученный продольный профиль спускной части горки проверяют по условиям реализации установленной скорости роспуска. При соблюдении указанных условий продольный профиль принимается в качестве искомого. Если указанные условия не соблюдаются, то их обеспечение может быть достигнуто в результате: увеличения профильной высоты h2 и соответственно высоты горки; повышения мощности парковой тормозной позиции; оборудования сортировочных путей дополнительной (второй) парковой тормозной позицией или применения других конструктивных и технологических решений. Вариантные значения профильной высоты среднего участка  и следовательно, расчетных значений высоты горки Нк образуются за счет увеличения крутизны промежуточного элемента профиля  (см. рис. 5.1) в пределах  Если расчетная высота горки Нк установленная при начальном значении профильной высоты среднего участка h2н больше расчетной по условию докатывания Нр и при этом значении Нк соблюдаются условия реализации установленной скорости роспуска с избыточными резервами интервалов между расчетными бегунами на разделительных элементах, то могут рассматриваться варианты высоты и профиля, образуемые при уменьшении h2 с учетом ограничения  Вариантные значения профильной высоты среднего участка  бразуются за счет уменьшения крутизны участка I ТП (см. рис. 5.1) при /т| > 12%о.Дополнительные варианты высоты и профиля горки могут образовываться также за счет уменьшения профильной высоты головного участка h1 При этом необходимо соблюдать условия п. 4,9. Уменьшение h1 приводит к изменению оптимизируемых параметров профиля головного участка и снижению расчетной скорости роспуска Vормах определенной для разделительных элементов головного участка. Получаемые варианты конструкции горки (высоты и соответствующего ей продольного профиля) должны сравниваться в проекте на основании технико-экономических расчетов. 5.2. Высота и продольный профиль горки малой мощности должны обеспечивать пробег вагонов расчетной весовой категории до РТ и соблюдение необходимых интервалов между отцепами на разделительных элементах при установленной в п. 4.9 скорости роспуска. Положение РТ выбирается в соответствии с п. 5.1. При расчете горки, предназначенной для сортировки порожних вагонов (на станциях подготовки вагонов под погрузку и предналивных), расчетная точка принимается на расстоянии 100 м от выходного конца парковой тормозной позиции или от башмакосбрасывателя. Расчетная высота горки малой мощности с тормозной позицией на спускной части по условию докатывания вагонов до РТ определяется в соответствии с изложенной методикой по формуле (5.3) с коэффициентом отклонения 1,5. В районах с особо сложными климатическими условиями расчет высоты горки малой мощности по условию докатывания производится по формуле (5.5). Продольный профиль горки малой мощности с тормозной позицией на спускной части представляется двумя профильными высотами h1 и h3 расчетных участков (см. рис. 5.1). Границы расчетных профильных участков устанавливаются в соответствии с п. 5.1. Профильная высота нижнего участка h3 определяется в соответствии с п. 5.1., а минимальная высота головного участка  Полученный продольный профиль проверяется на его соответствие условиям, установленным в п. 4.9, при соблюдении которых он принимается в качестве искомого. Если указанные условия не соблюдаются, то их обеспечение может быть достигнуто изменением крутизны элементов головного участка горки и участка тормозной позиции с соблюдением требований п. 4.13. Если для обеспечения расчетной высоты горки или выполнения условий п. 4.9 потребуется устройство II ТП на спускной части горки, то расчет горки выполняют в соответствии с п. 5.1. Горки малой мощности с единственной тормозной позицией (только на сортировочных путях), кроме указанных требований, рассчитываются также по условию технологического ограничения скорости входа vвх на эту тормозную позицию вагонов тяжелой весовой категории при скатывании их в благоприятных условиях. Максимальная по этому условию профильная высота между вершиной горки и началом тормозной позиции должна определяться для расчетного легкого маршрута, м эн. в.,  где v0 — установленная для ГММ скорость роспуска, v0 = 0.8 м/с; hOCHihCK — средние значения потери удельной энергии вагонами тяжелой весовой категории на участке от вершины горки до начала тормозной позиции при преодолении сопротивлений (основного, от стрелок и кривых), м эн. в. Скорость входа вагонов на парковую тормозную позицию принимается: при механизированной тормозной позиции и ручном дистанционном управлении замедлителями — 4,5 м/с; при торможении вагонов ручными тормозными башмаками — 3,5 м/с. Максимальная конструктивная высота горки с учетом установленного значения hv м эн. в.,  где lтп,lсп — длины участков тормозной позиции и сортировочного пути до РТ, м;  — соответственно крутизна этих участков профиля горки, %o,горки по условию пробега вагонов расчетной весовой категории до РТ равна  Среднее значение потери удельной энергии при преодолении основного сопротивления движению hOCH определяется по формуле (4.9) при среднем значении  , принимаемом для вагоноврасчетной весовой категории по табл. 4.1. Среднее значение потери удельной энергии при преодолений сопротивления от стрелок и кривых hCK определяется по формуле (4.14 ) при средней скорости его движения на расчетных участках (см. табл. 4.7). Среднее значение потери удельной энергии при преодолении сопротивления воздушной среды и ветра hce определяется по методике, изложенной в п. 4.12. Энергетическая высота ho определяется при скорости роспуска v0 = 0,8 м/с. Если расчетная высота горки по условию пробега Нр менее определенной по ограничению [см. формулу (5.11)] конструктивной высоты Нк\Нр <�НК), то могут рассматриваться варианты конструкции продольного профиля, образуемые за счет увеличения высоты горки (не более чем до Нк). Если расчетная высота горки Нр превышает конструктивную (Нр > Нк) или при высоте горки Нк не соблюдается условие обеспечения достаточных интервалов между скатывающимися отцепами при установленной скорости роспуска, можно на немеханизированной горке механизировать тормозную позицию и повысить высоту горки или проектировать горку с тормозной позицией на спускной части. Если и при механизации парковой тормозной позиции высота горки оказывается недостаточной, расчет и проектирование горки выполняются в соответствии с п. 5.2. В случае, когда район расположения горки малой мощности защищен от встречных ветров (застройкой, лесопосадкой, парками путей и т.п.), возможно проектирование механизированной горки высотой Нк без тормозной позиции на спускной части. 5.3. Конкурирующие варианты конструкции сортировочной горки должны быть также оценены путем имитационного моделирования1 процесса расформирования потока составов на горке с помощью ЭВМ (включая накопление вагонов на сортировочных путях) по основным эксплуатационным показателям: максимально возможной скорости роспуска для каждого из вариантов; вероятности неразделения маршрутов скатывания отцепов при данной расчетной скорости роспуска; возможным объемам маневровой работы, определяемым расчетом вероятных длин «окон» между вагонами на подгорочных путях и доли вероятных запусков вагонов на несоответствующие сортировочные пути; достигаемому уровню наличной расчетной часовой перерабатывающей способности горки. При технико-экономических сравнениях вариантов по изменяющимся расходам необходимо учитывать затраты: на механическую работу по торможению вагонов; на маневровую работу по осаживанию (подтягиванию) вагонов на сортировочных путях и перестановке вагонов, не попавших на пути назначения при роспуске составов, на соответствующие пути; связанные с изменением высоты горки, и потребной мощности тормозных средств; |
Похожие:
 |
Правила и нормы проектирования сортировочных устройств на железных дорогах колеи 1520 мм Положения Правил и норм учитывают изменения объемов переработки вагонопотоков, современные требования механизации и автоматизации... |
 |
Правила проектирования, строительства и реконструкции Категории норм проектирования ж д линий не соответствуют сп 119. 13330. 2012 «Железные дороги колеи 1520 мм» (актуализированная редакция... |
|
Список рекомендуемой литературы для дипломного проектирования по кафедре ... |
|
Правила по прокладке, монтажу и эксплуатации кабелей устройств сцб «Нормы технологического проектирования устройств автоматики и телемеханики на Федеральном железнодорожном транспорте» |
|
Инструкция по движению поездов и маневровой работе на железных дорогах... Инструкция по движению поездов и маневровой работе на железных дорогах Украины (идп) в соответствии с основными положениями, установленными... |
|
Инструкция по техническому обслуживанию вагонов в эксплуатации (Инструкция... ... |
|
Руководство по капитальному ремонту введение Грузовые вагоны железных дорог колеи 1520 мм. Руководство по капитальному ремонту (утв. Мпс РФ 31. 12. 1998 n цв-627) |
|
Руководство по деповскому ремонту введение Грузовые вагоны железных дорог колеи 1520 мм. Руководство по деповскому ремонту (утв. Мпс РФ 21. 08. 1998 n цв-587) |
|
Инструкция по эксплуатации тормозов подвижного состава на железных дорогах украины Настоящая Инструкция устанавливает основные правила и нормы эксплуатации тормозов подвижного состава железных дорог Украины |
|
Инструкция по эксплуатации тормозов подвижного состава на железных дорогах украины Настоящая Инструкция устанавливает основные правила и нормы эксплуатации тормозов подвижного состава железных дорог Украины |
|
«Правила технической эксплуатации железных дорог Российской Федерации» Федерации устанавливают основные положения и порядок работы железных дорог и работников железнодорожного транспорта, основные размеры,... |
|
Комплекс мультимедийных компьютерных программ по птэ, иси, идп по... Правил технической эксплуатации железных дорог РФ (црб-756 от 26. 05. 2000 г), Инструкции по сигнализации на железных дорогах РФ... |
|
Президенту Ассоциации «Промжелдортранс» Российской Федерации, Правила эксплуатации и обслуживания железнодорожных путей необщего пользования. Кроме этого, на железных дорогах... |
|
Правила эксплуатации и пономерного учета собственных грузовых вагонов Общие положения «5», кроме вагонов инвентарного парка принадлежности железнодорожных администраций (железных дорог) и действуют на железных дорогах... |
|
Инструкция по движению поездов и маневровой работе на железных дорогах... «корпоративной автоматизированной системы контроля знаний работников ОАО «ржд», связанных с обеспечением безопасности движения поездов,... |
|
Требования к размещению и креплению грузов в вагонах и контейнерах Российской Федерации по железнодорожным путям имеющим ширину колеи 1520 мм со скоростью движения до 100 км/ч включительно |